搜索结果: 1-15 共查到“材料科学 有限元模拟”相关记录20条 . 查询时间(0.141 秒)
基于蒙特卡罗法, 编写了随机分布颗粒增强复合材料的二维代表体积单元生成程序, 建立了纳米颗粒增强树脂基复合材料的有限元模型, 其中采用双线性内聚力模型描述复合材料弱界面的应力与位移关系。通过纳米TiO2 颗粒增强环氧树脂基复合材料应力应变行为模拟结果与文献结果对比, 证明了模型的有效性。讨论了弱界面情况下, TiO2颗粒质量分数与颗粒尺寸对复合材料宏观有效模量的影响, 并对复合材料弱界面渐进损伤过...
建立了TiNiFe形状记忆合金管接头变形和恢复两个过程的三维本构模型, 采用有限元分析方法, 对内脊型管接头组件的应力分布和拉脱力进行模拟, 分别研究了内脊和脊高对拉脱力的影响. 模拟所用到的TiNiFe合金材料参数由实验测得. 结果表明: 内脊的引入能够提高连接组件的拉脱力, 在计算范围内, 随脊高增加拉脱力线性增大. 拉脱力实测值与模拟结果吻合较好, 数值偏差在4%以内.
压电复合材料粘接界面断裂有限元模拟
压电复合材料 粘聚区模型 界面断裂 脱胶
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2014/5/20
根据数字化FRMM(Fix-Ratio Mix-Mode)断裂试验,得到了压电复合材料试件的断裂韧性和位移及应变场。本文在试验的基础上,通过非线性有限元软件ABAQUS及用户子程序UMAT进行了模拟分析,采用基于损伤力学的粘聚区模型(CZM)对压电复合材料界面的起裂和脱胶扩展进行了分析,并与VCCT方法进行了比较。计算得到的荷载位移曲线更接近于试验结果,但在裂纹扩展路径上的吻合需要对粘聚区法则进一...
孔挤压强化残余应力场的三维有限元模拟和实验研究
孔挤压强化 残余应力场 有限元 X射线衍射分析
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2013/9/30
运用有限元软件ANSYS建立了孔挤压强化残余应力场的三维有限元模型，模拟计算了不同厚度7050-T7451铝合金构件孔挤压强化的三维残余应力场分布 模拟结果表明，孔边残余应力沿厚度方向呈梯度分布，入口残余压应力最小，是易于产生裂纹的部位; 入口残余压应力随构件厚度增加而增大，达到最大值后，随厚度增加而减小并逐渐趋于稳定值 同时，使用X射线衍射应力分析技术测量了实际试样的残余应力，结果表明，入口表面...
1100-H14铝合金板冷冲锻成形过程的有限元模拟
凸柱 冲锻成形 有限元 模具设计
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2010/4/1
金属板材冷冲锻成形是近年来发展起来的复合成形新技术，其特点是板材冲锻时不但完成零件形状的成形，还兼有局部结构的体积成形，如凸柱成形。针对带有凸柱的散热板基座，通过对1100-H14铝合金板材冷冲锻成形有限元模拟，探讨坯料厚度、坯料形状、摩擦因数及模具结构对凸柱成形的影响规律。结果表明：坯料越厚，越有利于凸柱成形；摩擦因数越大，越有利于凸柱成形；圆形坯料形状及带有背压的模具结构有利于凸柱成形。模拟结...
Sm-Fe系薄膜悬臂板磁致伸缩行为的有限元模拟分析
Sm-Fe薄膜 离子束溅射 有限元 磁致伸缩
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2010/3/24
以离子束溅射沉积(IBSD)法制备的Sm-Fe系超磁致伸缩薄膜悬臂板为研究对象，通过ANSYS有限元分析法，对超磁致伸缩薄膜/盖玻片衬底悬臂板自由端挠度值的大小进行模拟计算，并模拟Sm-Fe薄膜、Sm-Fe/Fe复合膜的内部磁化状态。结果表明：在薄膜与衬底厚度比较小的情况下，悬臂板端点挠度值随薄膜厚度的增加而线性增加，且与衬底厚度近似成二次抛物线关系，有限元分析结果与实测情况吻合较好；Sm-Fe单...
活塞顶部功能梯度涂层的有限元模拟热分析
内燃机 活塞 功能梯度涂层
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2009/1/16
采用ANSYS10.0有限元分析软件，取内燃机活塞的第三类边界条件，采用先热分析再结构分析的间接分析方法，模拟了陶瓷/金属梯度涂层的圆柱体在稳态工作情况下的温度及其热应力的分布情况；考察了梯度组成分布函数指数p对活塞头部的温度场影响，以及对陶瓷/金属梯度涂层热应力的影响，得到了缓和热应力的梯度组成分布函数指数p=0.6的优化设计结果。
金属直薄壁件激光直接沉积过程的有限元模拟 II. 沉积过程中热应力场的模拟
激光直接沉积 金属直薄壁零件 有限元模拟
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2008/12/5
建立了按激光光斑直径逐点沉积热力耦合的热应力有限元分析模型. 316L不锈钢直薄壁件沉积过程的热应力模拟结果显示,拉应力区出现在基板与沉积部分界面处(界面拉应力区)和沉积部分顶部(顶部拉应力)；拉应力区的位置随激光束的运动不断变化. 实验证明, 沉积过程中的开裂分别发生在沉积部分顶部(顶部开裂)和基板与沉积部分界面处的边缘部位(边缘开裂). 顶部开裂出现在顶部拉应力区, 边缘开裂出现在界面拉应力区...
金属直薄壁件激光直接沉积过程的有限元模拟 Ⅰ. 沉积过程中温度场的模拟
激光直接沉积 金属直薄壁件 温度场
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2008/12/5
建立了模拟直薄壁件逐点沉积过程中温度场的有限元模型,用等价导热系数和焓值法处理了固-液耦合热传导问题和固液混合区的焓. 模拟结果真实地反映了沉积316L不锈钢直薄壁件的温度场特征. 通过对模拟结果的分析得出, 在高温阶段(700℃以上)熔池的平均冷却速率达到1000 ℃/s数量级, 在240℃以下的冷却速率仅为10 ℃/s数量级. 基板的温度变化经历温度上升、温度平稳、温度下降3个阶段；在温度下降...
用有限元模拟方法研究了具有应变硬化行为的弹塑性材料的多道次(至多4道次)等通道转角挤压变形行为.结果表明,随着挤压道次增加,塑性变形区尺寸和对称性增加,拐角缝隙越来越小;按A路径挤压时,应变均匀性越来越差,最大塑性应变区随挤压道次增加向试样前上端移动;按C路径挤压时,应变均匀性越来越好,最大塑性应变区位于试样中心部位;挤压道次相同时,C路径累积最大塑性应变值比A路径要小.
利用ABAQUS有限元软件，开发了一个氢扩散的耦合计算程序，对焊态和焊后热处理状态下的残余应力对氢扩散的影响进行了数值模拟，并与无应力状态下的氢扩散进行了比较。结果表明，存在焊接残余应力梯度时，氢向高应力区富集，在热影响区附近，有一个氢浓度低谷，这是氢向高应力区长程扩散所致。经过焊后热处理，应力松弛效果明显，最大残余应力下降近50％，对氢扩散的影响也大为降低，氢的最高浓度降低了近40％。因此，焊后...
纯镁旋锻变形过程的有限元模拟
旋锻 镁 有限元 变形行为
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2007/12/27
利用非线性有限元分析软件MSC/Marc, 通过热—机耦合弹塑性模型，模拟了纯镁旋锻变形过程，得到了应力和应变分布及变化情况，并且导出了防止两种旋锻缺陷产生的条件。结果表明，变形区可以分为三个部分：Ⅰ是工件头部，端面向外凸起；Ⅱ是已成形区；Ⅲ是压缩区。已成形区中应变沿径向分布不均匀，中心部位变形量还不及边缘部位的1/2。为防止发生锻不透和边缘裂纹两种缺陷的条件分别是：εc≥ε0,εe<εb。由变形...
文章摘要：
在细观分析模型的基础上, 利用ABAQUS有限元程序对T6热处理后不同体积分数的颗粒增强SiCP/6061Al合金复合材料的单调拉伸行为和单轴循环变形行为进行了有限元数值模拟; 同时, 通过与相应的实验结果的比较对模拟效果进行了评价. 模拟结果表明: 由于针对基体采用了新发展的、能够描述其循环棘轮行为的材料本构模型, 本文建立的有限元分析模型对颗粒增强金属基复合材料...
金属直薄壁件激光直接沉积过程的有限元模拟 III. 沉积过程中变形的分析
激光直接沉积 金属直薄壁件 基板变形
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2007/11/9
文章摘要：
利用模拟不锈钢直薄壁件沉积过程中热应力场的计算结果,分析了直薄壁件产生的“圣诞树”台阶和基板的变形特征. 分析结果说明, “圣诞树”台阶产生的原因是激光束扫描路径的起点与终点处温度场特征的不同和熔池温度的差别. 基板的翘曲变形仅产生在基板上有沉积材料的部位, 基板的左、右端部产生刚性位移. 基板端部位移的实验测量与有限元计算结果相符合, 证明了分析温度场和热应力场的...