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M型钡铁氧体掺杂Co--Ti改性研究
非金属材料 M型钡铁氧体 溶胶--凝胶法 掺杂
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2012/3/15
通过Co--Ti掺杂手段对M型钡铁氧体的磁电性能进行了改性,确定了较佳的掺杂量及配方工艺。在制备Co--Ti取代的BaM铁氧体时,采用取代量为1.0的BaM的铁氧体材料, 起始磁导率从1.5提高至15,矫顽力Hc达到最小, 而且介电常数随着频率的升高而减小。可用于制作高频片式电感。Co--Ti的引入, 使材料的烧结温度降至1000℃。
反应合成Ti--35\%Al多孔合金的膨胀特性
金属材料 Ti--Al金属间化合物 多孔材料 反应合成 膨胀行为
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2010/8/19
烧结膨胀特性是元素粉末反应合成Ti--Al合金多孔材料的重要特征, 与其孔结构性能密切相关。本文在其它制备参数一定的条件下, 从普通反应合成和约束烧结二个过程分别论述Ti--Al合金多孔材料的膨胀行为及其规律。结果表明: Ti/Al元素的溶解度和扩散速率的差异导致Kirkendall孔隙的产生, 引起了坯体体积的大幅度膨胀。在Al的第一阶段偏扩散过程中, Ti--Al烧结坯发生了高达60\%以上的...
旋锻对Mo-Ti-Zr合金性能及显微组织的影响
Mo-Ti-Zr合金棒材 旋锻 相对密度 断口形貌
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2011/1/14
将Mo粉、Ti 粉和Zr粉按质量比99.35׃0.55׃0.10混合，采用冷等静压和1 920 ℃高温烧结制备直径为 28 mm的Mo-Ti-Zr合金棒材，然后，将合金棒材进行旋锻形变强化后续处理。研究旋锻工艺对Mo-Ti-Zr合金棒材密度、硬度等性能和组织结构变化的影响。研究结果表明：随着变形程度的增加，Mo-Ti-Zr合金棒材的相对密度和硬度逐步提高；在1 250 ℃旋...
非平衡磁控溅射Ti添加类金刚石薄膜的结构分析
非平衡磁控溅射 Ti添加类金刚石薄膜 表面形
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2008/12/10
本研究采用非平衡磁控溅射沉积技术在Si(111)单晶硅片和镜面抛光的渗碳淬火SCM415基片上沉积了无氢高纯类金刚石(DLC)薄膜和无氢Ti添加类金刚石(Ti-DLC)薄膜。高纯DLC采用高纯石墨靶溅射沉积，Ti-DLC采用高纯Ti靶和高纯石墨靶同时溅射沉积而成，通过调节Ti靶的溅射功率获得了含Ti量分别为1.9at.% 、2.14at. %、3at.% 、10.5at.% 、14at.%、25a...
NaAlH4贮氢材料中掺杂Ti的催化特性及机理综述
NaAlH4贮氢材料 催化特性 活性中间体 反应机理
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2013/9/17
阐述了NaAlH4贮氢材料中掺杂Ti的催化特性及反应机理, 对比分析了目前关于催化反应过程中的中间活性物质的不同学术观点, 并探讨了催化反应过程中可能的反应过程和机理. 分析总结认为, 对于NaAlH4贮氢材料中掺杂Ti催化反应机理的相关理论均有待于进一步的完善, 而该系列贮氢材料的掺杂Ti的催化特性及反应机理的研究将为其他金属络合物贮氢材料的催化剂设计提供有益的参考和借鉴.
铸态Ti-Zr-Ni准晶的贮氢特性
Ti-Zr-Ni合金 准晶 贮氢 吸铸
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2010/3/15
研究铸态Ti-Zr-Ni准晶体的贮氢特性。Ti40Zr40Ni20合金在吸铸条件下形成了近单一的二十面体准晶相(IQC相)，其吸氢坪台压力在170 ℃时约20 kPa，160 ℃时只有0.6 kPa，吸氢量为0.8%(质量分数)；而Ti45Zr38Ni17合金在同样条件下则形成了IQC、MgZn2结构的C14 Laves相与体心立方结构的β-(Ti, Zr)固溶相，它可实现室温贮氢，150 ℃时贮...
Al-Ti熔体中C粉末的超声悬浮与TiC反应
Al-Ti-C合金 晶粒细化剂 超声悬浮 反应机制
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2010/3/12
设计了一种电致伸缩式单轴超声悬浮反应系统，在Al-Ti熔体中形成超声驻波，使C粉末悬浮在合金熔体中进行TiC合成反应，以制备Al-3Ti-0.15C晶粒细化剂。通过组织观察和声压分析，研究了C粉末的悬浮情况、合金的组织形态及其形成机制。结果表明：只有在声辐射功率较小的时候，超声波在辐射块与反射板间的熔体中形成声压节点，在声压梯度作用下，使C和TiAl3能稳定地悬浮在声压节点处，而声功率较大时，驻波...
热循环对Ti(C, N)p/Ni材料组织和力学性能的影响
热循环 抗弯强度 硬度 内应力
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2011/1/17
为探索铜合金热挤压用耐热模具材料的生产工艺,将粉末用机械球磨法混合,在石墨模中于1 300~1 350℃时热压制备了Ti(C, N)p/Ni复合材料试样,并对试样进行了热循环处理,在900℃加热1 h,再在室温下冷却1 h为1个热循环周期,测定了试样的抗弯强度、硬度和内应力,并结合复合材料试样的显微组织变化情况分析了热循环处理对复合材料的抗弯强度、硬度和内应力的影响.结果表明,热循环次数从0次增加...
Ti/Al二元粉末的机械合金化
Ti/Al粉末 机械合金化 组织结构
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2010/3/10
采用自制球磨机机械合金化Ti/Al二元粉末，研究了机械合金化过程中粉末结构的变化。结果表明：Ti50Al50混合粉经高能球磨后，颗粒尺寸迅速增大 而后快速下降，Ti，Al晶粒各自逐渐细化至纳米尺寸；进一步球磨，颗粒尺寸减小甚微；晶粒尺寸进一步细化导致形成非晶，但在此过程中并没有发现Ti-Al金属间化合物的形成；随球磨时间的延长，粉末显微硬度开始略有下降，然后迅速增加，在基本形成非晶后，保持恒定值。
立方氮化硼表面镀Ti及其与金属粘结剂的作用
cBN Ti镀层 界面 粘结剂
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2010/3/29
通过磁控溅射及其后处理等方法在立方氮化硼(简写cBN)表面形成均匀的Ti 镀层。用DTA、XRD、SEM及EPMA等方法研究了镀层与cBN间的界面反应及产物、镀层 与Cu-Co基金属粘结剂之间的作用，并用经不同方法处理的cBN试样有不同的抗弯强度说明了这种作用。结果发现，cBN表面 Ti 镀层只有在与其形成Ti、B、N的化合物后，才能达到cBN与粘结剂的冶金结合，而溅射后真空热处理是实现这一作用的...
采用溶胶-凝胶工艺制备了Ti-17%Si 钛硅二元氧化物纳米材料，利用扫描差热 (DTA)、红外光谱(IR)、X射线衍射(XRD)和透射电子显微镜(TEM)等分析方法研究了其组织结构特点，并与含钛单元系相比较，结果表明，Si元素的添加稳定了锐钛矿相结构， 也使得产物的纳米尺度变得更为细小。
爆炸固结加自蔓延高温合成Ti/Al2O3梯度功能材料
梯度功能材料 爆炸固结 自蔓延高温合成Ti/Al2O3
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2010/3/31
采用爆炸固结加自蔓延高温合成(SHS)法制备了Ti/Al2O3梯度功能材料(FGM)，并对所制备的FGM的成分、组织和性能进行了研究。实验结果表明，采用该法可制备成分、组织和性能呈梯度分布、且符合设计要求的致密FGM。此外还研究了Ti/Al2O3FGM合成过程中的反应模式。
β1相非等温时效对Cu-Al-Ni-Mn-Ti合金热弹性马氏体转变的影响
形状记忆合金 马氏体 Cu基合金 时效
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2010/3/31
研究了Cu-Al-Ni-Mn-Ti合金β1相非等温时效过程。在时效前期主要是DO3有序畴长大和畴内次近邻原子的高度有序化，它引起马氏体点升高。在时效后期，合金中发生了贝氏体转变，它使基体溶质原子富集，导致马氏体点下降，马氏体量减少。在更高的温度下，合金分解成平衡组织。贝氏体及其它析出物的机械阻碍作用使马氏体相变滞后增宽。
工业纯α- Ti氢处理产生的微观缺陷及其作用
α-Ti正电子湮没寿命 Doppler增宽 TEM 渗氢 除氢
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2010/3/30
用正电子湮没、TEM和金相方法研究了不同程度氢处理的工业纯α- Ti产生的微观缺陷及其作用。实验结果表明：渗氢后材料内是单空位，或者是其自由体积相当于单空位的点缺陷(如晶界、相界上存在的严重畸变区缺陷数量远大于除氢后材料内的缺陷数量，当渗氢量为0. 58%时，渗氢后材料内的缺陷主要是位错；随氢含量增加，单空位的数量也随之增加；当氢含量达2. 11%时，其缺陷主要)。TEM和金相观察表明，渗氢后位错...