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连续纤维增强NiAl基复合材料研究进展
纤维 NiAl基复合材料 复合材料
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2009/2/10
连续纤维增强NiAl基复合材料是一类极具应用前景的高温结构材料.本文对Al2O3(f)/NiAl复合材料的工艺、界面结合状况、改善措施及Al2O3纤维的拉伸性能进行了评述.在已开发的最具代表性的各种工艺(扩散结合法,压力铸造,定向/悬浮区域熔炼)中,扩散结合法中的磁控溅射法对Al2O3纤维的损伤最少.在不同工艺过程中引入杂质使Al2O3(f)/NiAl复合材料的界面变得复杂,以及NiAl与Al2O...
两相NiAl-Fe金属间化合物的高温氧化行为研究
金属间化合物 NiAl-Fe 氧化
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2009/2/1
研究了NiAl、NiAl-20Fe、NiAl-30Fe金属间化合物在1000℃～1100℃空气中的氧化行为。NiAl和NiAl-20Fe显示较好的抗氧化性能。NiAl-30Fe的抗氧化性能却很差。从合金相组成探讨了NiAl-Fe合金的氧化机制。
三种NiAl材料的室温摩擦磨损性能
金属材料 NiAl NiAl-Al2O3-TiC复合材料 NiAl-Cr(Mo)-Hf共晶合金 摩擦磨损性能 磨损机制
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2012/3/20
测试二元NiAl合金、NiAl--Al2O3--TiC原位内生复合材料以及NiAl--Cr(Mo)--Hf共晶合金的室温摩擦磨损性能, 研究了磨损机制. 结果表明: NiAl材料的抗磨损性能与材料的硬度和断裂韧性成正比, 在磨损过程中硬质陶瓷颗粒能有效地传递应力和起到支撑作用, 减轻材料的磨损. 因此NiAl--Al2O3--TiC复合材料的抗磨损性能最好, 在相同工况下其磨损率为NiAl--Cr...
B2-NiAl 弹性性质Ag合金化效应的理论研究
B2-NiAl Ag合金化 第一原理计算 弹性性质
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2013/9/30
采用第一原理赝势平面波方法和基于虚拟晶体势函数近似( VCA) ， 计算了Ag合金化( 浓度x＜1．0%，原子分数，下同) 时完整与缺陷B2-NiAl晶体的弹性性质，并采用弹性常数C44，Cauchy压力参数( C12 －C44) 、弹性模量E剪切模量G及其与体模量B0 的比值G/B0 等，表征和评判了Ag合金化浓度x对NiAl金属间化合物延性与硬度的影响 结果表明: 无论是无缺陷的理想NiAl晶...
NiAl-Fe金属间化合物塑性的研究
NiAl－Fe 超塑性 金属间化合物
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2008/12/11
本文研究了金属间化合物ＮｉＡｌ－Ｆｅ的超塑性行为及其机理. 结果合金的显微组织由β－ＮＩＡｌ相其体和γ－Ｎｉ无序固溶体相组成, 在１１２３－１２５３Ｋ, １．０４×１０＾－４－１．０４×１０＾－２ｓ＾－１拉伸变形时, 表现超行为, 最大伸长率２３３％超塑性变形试样的断口呈韧性变形试样的断口呈韧性特征, 在断裂区没有空洞产生, 通过ＳＥＭ分析发现, γ相在变形过程中发生碎化、β相存在动态再结晶.
NiAl（Co）系机械合金化的研究
金属间化合物 机械合金化 NiAl
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2008/11/21
用高能球磨机分别对含三种成分的Ｎｉ－Ａｌ５０－ｘ－Ｃｏｘ（ｘ＝５, １０, ２０）粉末进行机械合金化. Ｃｏ的加入对合金的机械合金化过程及产物有很大影响. Ｃｏ含量变化使反应机制明显改变. 并同时得到不同的反应产物, 用ＤＴＡ测定粉末最终产物的热稳定性, Ｎｉ－Ａｌ４５－Ｃｏ５, Ｎｉ－Ａｌ４０－Ｃｏ１０粉末在加热过程中未发生相分解, 仍保持β－ＮｉＡｌ（Ｃｏ）结构.
颗粒增强NiAl合金及其纳米材料强韧化机理研究
纳米材料 颗粒增强 NiAl合金 强韧化机理
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2008/11/19
用热压放热反应合成和熔铸法及机械合金化加热压工艺，已成功制备出高温稳定性良好的内生颗粒增强NiAl基合金及纳米材料。搞清了相变规律、蠕变与断裂行为机理、界面结构及位错与界面的交互作用，分析确定了强化与韧化机理。在国内外首先发现NiAl及其合金具有超塑性，搞清了超塑性变形机理，已申报发明专利。NiAl超塑性研究处于国际领先水平。
纳米金属间化合物NiAl的机械合金化合成及性能
金属间化合物 NiAl 纳米晶 机械合金化
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2008/11/14
利用机械合金化和高温热压工艺制备ＮｉＡｌ纳米晶体材料, 并研究了材料的微观组织和力学性能. 结果表明, ＮｉＡｌ的反应生成归结于机械碰撞诱发的爆炸反应机制, 采用高温热压工艺可制备接近完全致密的纳米晶ＮｉＡｌ块体材料. ＮｉＡｌ纳米晶体材料的室温强度和塑性都高于铸态ＮｉＡｌ, 纳米晶ＮｉＡｌ的高温强度依赖于应变速率, 变形受扩散机制控制.
定向凝固NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf合金中Ni2AlHf相和Ni16Hf6Si7相的研究
定向凝固 高温合金
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2008/11/12
少量的Ｈｆ（０．５％）加入到定向凝固的ＮｉＡｌ－Ｃｒ（Ｍｏ）合金中, 会产生Ｈｅｕｓｌｅｒ相Ｎｉ２ＡｌＨｆ, 该相呈网状分布在ＮｉＡｌ／Ｃｒ（Ｍｏ）相界面区域, Ｎｉ２ＡｌＨｆ与ＮｉＡｌ之间不存在固定的晶体学取向关系, 但有时也发现二者存在立方－立方取向关系：「１１１」ＮｉＡｌ∥「１１１」Ｈ, （１０１）ＮｉＡｌ∥（２０２）Ｈ, 并通过高分辨电子显微片分析了是面的精细结构.
微晶化对β-NiAl金属间化合物1000℃空气中氧化行为的影响
β-NiAl 氧化 微晶涂层
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2008/11/5
利用ＴＧＡ, ＸＲＤ, ＳＥＭ对铸造β－ＮｉＡｌ和ＮｉＡｌＹ合金以及溅射ＮｉＡｌ微晶涂层在１０００℃空气中的恒温及循环氧化行为进行了研究, 三种的恒温氧化动力学均近似符合抛物线规律, 氧化过程中都有相变发生, 微晶化能够促使细小, 紧密. 单一完整的α－Ａｌ２Ｏ３氧化膜形成, 同时微晶化与添加稀土元素Ｙ均明显提高循环氧化过程中氧化膜的粘附性.
NiAl（Cr）系的机械合金化
机械合金化 金属间化合物
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2008/10/31
利用高能球磨机对不同Ｃｒ含量的Ｎｉ５０－Ａｌ５０－ｘ－Ｃｒｘ（ｘ＝５, １０, １５, ２０, ２５）粉末进行机械合金化, 采用ＸＲＤ, ＳＥＭ, ＴＥＭ和ＤＴＡ等手段系统研究了合金元素Ｃｒ替代Ａｌ后对ＮｉＡｌ机械合金化过程及产物的影响, 结果表明, 高能球磨显著扩大了Ｃｒ在β－ＮｉＡｌ中的固溶度, Ｃｒ含量的增加使反应机制发生变化.
热压NiAl纳米晶块体材料的HREM观察及EDS分析
热压NiAl纳米晶块体材料 HREM观察
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2008/10/30
利用高分辨电镜（ＨＲＥＭ）及场发射电镜纳米尺度成分分析技术（ＥＤＳ分析）研究了机械合金化和真空热压技术制备的纳米ＮｉＡｌ块体材料的微观结构. ＨＲＥＭ及ＥＤＳ分析结果表明在球磨过程中形成第二相粒子Ａｌ２Ｏ３分布于ＮｉＡｌ晶粒内部或边界上, 分布于晶粒边界上的Ａｌ２Ｏ３对晶界起钉扎作用, 有效地抑制晶粒长大；此外, 观察到纳米晶粒间存在无序区, 这些无序区也是抑制晶粒长大的一个因素.
NiAl-28Cr-5Mo-1Hf合金的高温氧化行为研究
金属间化合物 NiAl 高温氧化
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2008/10/15
研究了NiAl-28Cr-5Mo--1Hf合金在1000--1200℃空气中的氧化行为X射线结构分析表明,氧化膜主要由α-Al2O3构成,并含有Cr2O3和少量HfO2.采用扫描电镜和能谱分析研究了氧化产物的微观组织及成分,并从合金相组成探讨了NiAl-28Cr-5Mo--1Hf合金的氧化机制.
共晶NiAl-9Mo合金的超塑性行为
NiAl 共晶合金 超塑性 变形机制
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2008/10/13
研究了共晶NiAl-9Mo合金的超塑性行为及其变形机制该合金的微观组织由NiAl以及NiAl和α-Mo共晶体组成.在1323-1373 K温度区间,以5.55×10-5-1.11×10-4s-1的应变速率拉伸变形时,表现出超塑性行为,最大延伸率达到180%,应变速率敏感性指数达到0.56.超塑性的变形机制为初生NiAl基体的晶界滑动,断裂起源于超塑性变形过程中产生的孔洞.