搜索结果: 106-120 共查到“材料科学 镍基”相关记录190条 . 查询时间(0.162 秒)
镍基单晶高温合金TLP连接
DD98单晶高温合金 TLP连接
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2008/10/10
采用自制的镍基合金柔性布作为中间层合金对DD98单晶高温合金进行瞬态液相(TLP)连接,TLP连接在1473-1523 K,0.5-24 h真空条件下进行.利用光学显微镜、扫描电镜对接头的微观结构和化学成分进行观察和分析,利用电子背散衍射测定了连接层和基体之间的结晶学取向.结果表明接头区域由连接区、中间金属/基体金属界面扩散区、基体金属区组成,均匀化处理后的接头与基体上的γ＇沉淀相的尺寸趋于一致,...
一种性能优异的低成本定向凝固镍基高温合金DZ417G
镍基高温合金 定向凝固 DZ417G
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2008/9/18
一种新的定向凝固镍基高温合金DZ417G已被研制成功,它不含有稀缺昂贵的金属元素W,Nb,Ta,Hf等元素,具有密度小、成本低的特点.简要地介绍这一合金的研究结果,包括化学成分的确定,定向凝固工艺和热处理制度的选定,所测试的各种力学性能,涉及不同温度的瞬时拉伸性能,冲击韧性,持久、蠕变性能及其机理,高、低周疲劳和冷热疲劳性能,疲劳裂纹扩展速率,长期时效后组织和力学性能的变化以及抗氧化性能和物理性能...
一种新型镍基高温合金长期时效后的组织和性能
镍基高温合金 显微组织 析出相
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2008/9/10
研究了一种新型镍基高温合金在不同温度下长期时效后的组织及冲击韧性、硬度等性能. 结果表明, 合金在593℃和704℃时效1000 h后, 主要析出要是γ’和MC, 在704℃以上又析出了M23C6. 合金在750℃时效1000 h后晶界处开始析出η相, 而在849℃时效1000 h后晶内出现了大量的片状η相, 呈魏氏体分布. γ’相随时效温度的增加生长迅速, 且在849℃时效1000 h后出现回...
镍基高温合金中γ’和γ相点阵常数的简捷人工神经网络预测法
镍基高温合金 点阵常数 人工神经网络
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2008/9/3
介绍了一种测算镍基高温合金在不同温度下γ’和γ相点阵常数的简捷人工神经网络法，基于对多种镍基高温合金在不同温度下两相成分及其点阵常数数据归一化处理的反向传播神经网络模拟，得到了可以比较准确表达两点阵常数与相成分、温度间复杂非线性关系的权值矩阵，由此可对镍基合金在不同温度下γ’和γ相的点阵常数进行测算，并获得与X射线法测定数据为接近的点阵常数数据，证实了该方法的可行性及准确性。
硼含量对镍基合金GH4049晶界析出相和高温性能的影响
镍基高温合金 硼 晶界析出相
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2008/8/1
在晶界面上用萃取碳复型技术研究了镍基合金GH4049(Ni-15Co-10Cr-5.5W-5Mo-4.2Al-1.5Ti)中与B和C的晶界偏聚效应密切相关的二次析出相特征. B含量低于0.008%时, 因固溶B/C(原子比)很低, 晶界析出大尺寸MC薄膜和M6C枝晶片以及薄膜状M23C6, 不利于高温塑性和持久寿命. B含量为0.011%和0.018%时, 固溶B/C(原子比)虽仅为0.667和0...
网络化的ANN-GA系统优化中空纤维镍基板制备工艺参数
中空纤维镍基板 网络化ANN-GA系统
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2008/7/31
在实验室研究中空纤维镍基板的制备工艺的基础上,采用自制的网络化的ANN-GA系统对58个样本进行了工艺参数优化和寻优, 得到的最佳工艺参数如下:中空镍纤维含量为97%; 烧结温度为1275 K; 保温时间为20 min; 造孔剂 PVB, PP和Ni(OH)2的含量分别为5%, 3.5%和1%. 在最优工艺条件基础上, 获得了性能优异、孔率接近87%的基板材料. 并用计算机分析和预报了各单因素的...
铸态镍基高温合金M963的液态结构和熔体处理
镍基高温合金 液态结构 熔体处理
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2008/6/1
通过液态X射线衍射研究了铸态镍基高温合金M963的液态结构和熔体处理.结果表明：1520℃过热的M963合金熔体中除存在短程有序外, 还有Ni3Al型中程有序原子团簇和残余MC碳化物颗粒；M963合金的熔体结构与其热历史密切相关；与不经任何熔体处理工艺相比, M963合金经1550-1650℃常规熔体精炼后, 975℃/225 MPa条件下的持久寿命和持久塑性明显提高；传统MgO坩埚不能用于185...
直流电场对一种镍基单晶高温合金力学性能的影响
镍基单晶高温合金 直流电场 力学性能
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2007/12/28
采用电场凝固技术在自制电场定向凝固装置上进行电场单晶生长，研究了直流电场对一种镍基单晶高温合金室温拉伸性能和高温持久性能的影响. 结果表明，随着电流密度增大，合金的室温屈服强度明显提高，但抗拉强度无明显改善，且塑性降低；在980 ℃和221 MPa条件下, 高温持久时间显著延长，持久塑性得到改善. 利用扫描电镜和电子探针对该合金的凝固组织、合金成分分布和断口形貌进行了分析.结果表明，直流电场引起枝...
用人工神经网络法预测镍基单晶高温合金的蠕变断裂寿命
镍基单晶高温合金 神经网络
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2007/12/28
根据大量镍基单晶高温合金在不同温度和应力下的蠕变断裂寿命数据, 采用一种先进的人工神经网络方法建立运算模型, 对合金在不同实验或运行条件下的蠕变断裂寿命进行了预测, 并将测算结果与现有其它方法进行了比较. 结果表明, 所建网络能较准确预测第一、二、三代镍基单晶合金的蠕变断裂寿命. 将正交试验分析与网络预测相结合, 获得在982℃/250 MPa下给定合金成分范围的各元素对其蠕变断裂寿命影响程度的排...
镍基合金涂层包覆钢腐蚀失效过程的电化学阻抗谱研究
镍基合金 金属涂层 EIS
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2007/12/28
采用超音速火焰喷涂(HVOF)方法在低碳钢表面制备NiCrBSi合金涂层, 将包覆样品在真空下进行600℃热处理并保温2 h, 利用电化学阻抗谱(EIS)研究镍基合金层在3.5\%NaCl溶液中的腐蚀失效过程, 提出了电极在腐蚀过程中的不同阻抗模型. 涂腐蚀初期为均匀腐蚀, EIS谱中存在明显的电感效应且随着时间的延长逐渐减弱并消失说明了孔蚀诱发的过程, 模型为R(QR(RL)). 随着腐蚀时间的...
镍基非晶合金涂层的制备与腐蚀性能
镍基非晶合金涂层 动力金属喷涂 耐蚀性
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2007/12/28
用气体雾化法制备了Ni53Nb20Ti10Zr8Co6Cu3非晶合金粉末, 将粒度小于25 μm的非晶粉末用动力金属喷涂工艺制备了非晶涂层.研究表明, 非晶涂层厚度约500 μm, 涂层的空隙率随喷涂温度和沉积率的增加而减少. 涂层腐蚀性能的评价选用1 kmol/m3 HCl水溶液, 动电位极化曲线测量表明, 随着空隙率的减少,涂层呈现出与非晶合金相当的优良耐蚀性能.
镍基单晶高温合金CMSX-2持久拉伸的显微组织形态及力学行为
镍基 高温合金 持久拉伸 显微组织形态
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2007/12/28
在７６０－１０５０℃和７８０－１１５ＭＰａ范围内. 选择不同温度应力配合进行了持久拉伸实验. 研究了温度和应力的变化对试件断裂寿命的影响. 以及温度、应力和断裂寿命与共格相特征尺寸（基体相γ水平通道宽度、筏形析出相γ′厚度）和试件延伸率及断面收缩率的关系, 结果表明, 在各实验条件下, γ′除了进行定向粗化以外, 相邻数裂γ′不可沿外应力轴方向发生不同程度的纵向合并.
铸造镍基合金K44的高温蠕变行为
镍基高温合金 高温蠕变 蠕变断裂
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2007/12/28
研究了铸造镍基高温合金K44在850---900℃, 225---380 MPa的高温拉伸蠕变行为.结果表明, 实验合金蠕变曲线具有较短的初始阶段和较长的加速阶段, 加速阶段较长是由于筏形化的r’粒子和位错相互作用促成的. 加速蠕变为应变软化阶段时, 可以由关系式来描述. 蠕变断裂数据遵守Monkman--Grant规律, 裂纹起源于晶界或枝晶界的空洞.
铸造镍基高温合金K445的热疲劳行为
铸造高温合金 热疲劳 碳化物 高温氧化
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2007/12/28
利用开有V形缺口的平板试样，研究了一种新型铸造高温合金K445在最高温度分别为800、850、900℃，最低温度为室温的热循环下的热疲劳行为. 通过光学显微镜和扫描电镜观察合金的组织和热疲劳裂纹形貌，研究热疲劳损伤机制. 结果表明，热疲劳主裂纹主要从V形缺口处萌生，沿晶界扩展，而二次裂纹则穿晶扩展. 当最高循环温度为800℃时，碳化物的组成和分布起主要作用，(Ti, Ta)C的开裂处以及碳化物与基...